감기의 내진성능에 관한 실험적 연구 | 플라스틱 베어링 주식회사

Scientific Reports 13권, 기사 번호: 4486(2023) 이 기사 인용

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측정항목 세부정보

철골 H빔과 콘크리트를 충전한 냉간성형 철골기둥으로 구성된 경량 철골구조물에 대해 노출골조와 매입골조에 대한 내진성능 비교시험과 수치해석을 수행하였다. 경량 벽체 패널, 축 압축비, 기둥 철골 단면의 벽 두께가 구조물의 내진 특성에 미치는 영향을 조사했습니다. 베어 프레임의 파손은 보-기둥 접합부의 용접 균열에 집중되었습니다. 벽체 패널을 프레임에 매립할 때 벽체 패널과 커넥터의 모서리와 가장자리에 손상이 집중되었습니다. 벽면 패널은 프레임의 초기 강성, 초기 에너지 소산 및 저항을 크게 향상시켰으며, 벽면 패널 에너지 소산율은 초기에 91%에 달했습니다. 축방향 압축비가 증가함에 따라 구조물의 저항은 크게 감소하였다. 단조하중에서 축방향 압축비가 0.4인 구조물의 저항은 축방향 압축이 없는 구조물에 비해 거의 44% 감소했습니다. 기둥의 강철 부분의 벽 두께를 늘리면 구조물의 하중 지지 능력이 증가했지만 벽 두께가 증가함에 따라 증가율은 감소했습니다.

조립식 건물의 급속한 발전으로 주거용 건물에 철골 구조물을 적용하는 사례가 증가하고 있으며, 외피 구조가 업계의 주목을 받고 있습니다. 콘크리트를 충전한 냉간성형 철골기둥과 열간압연 H형강빔으로 구성된 경량벽체패널(즉, 충전프레임)을 내장한 골조구조로 내진성이 높은 농촌지역의 저층건축물에 주로 사용됩니다. 강화 강도. 프레임 손상은 대부분 수평 하중에 의해 제어됩니다. 수평하중에 의한 2차 효과는 골조의 손상을 증가시키지만, 저층건물의 구조 전체에 미치는 영향은 미미하다.

학자들은 벽의 전단 저항, 수직 부재의 지지력, 합성 바닥의 성능, 벽 프레임 기둥과 바닥의 접합부를 포함하여 냉간 성형 얇은 벽 강철 건물 부재1,2,3,4,5를 연구했습니다. 보, 셀프 태핑 나사의 접합 성능, 구조물의 내진 성능 등을 분석한 결과 이들 구조물이 내진 성능이 양호한 것으로 나타났다. 냉간성형 얇은 벽 강철 기둥과 합성보6,7,8의 성능도 연구되었으며 해당 지지력 계산 공식이 도출되었습니다. 합성콘크리트 충전 냉간성형 강기둥9,10의 내화성과 압축능력을 조사한 결과, 합성기둥의 압축저항이 더 큰 것으로 나타났다. 학자들은 벽이 채워진 프레임의 성능에 대해 많은 연구를 수행했으며11,12,13 경량 벽 패널이 있는 프레임 구조의 내진 특성과 마찬가지로 재활용 콘크리트 벽-프레임 구조의 내진 특성이 연구되었습니다. 또한, 외벽 패널14과 프레임 구조의 진동대 시험이 수행되었으며, 벽 패널과 프레임15의 복합 작용 성능이 연구되었습니다. 위의 연구는 주로 다층 및 초고층 건물을 대상으로 냉간성형 얇은 철골 건물의 구성요소 수준 성능이나 내진 성능에 중점을 두었습니다. 농촌지역에 적합한 저층 조립식 경철골의 내진성능에 관한 연구는 거의 없다. 콘크리트 충전 냉간성형 얇은 철골기둥과 H형 철골보로 구성된 경량 철골구조의 내진성능에 대해서는 추가적인 연구가 필요하다. 또한, 내장된 경량 벽 패널과 이들의 연결이 이러한 종류의 경량 강철 프레임의 성능에 미치는 영향에 대해서는 여전히 추가 연구가 필요합니다.

40 mm, the displacement increment was 10 mm. The loaded system is shown in Table 5./p> 50 mm, the bearing capacity degradation curve of the SF specimen was relatively flat with little numerical variation, indicating that the bearing capacity of the specimen did not decrease much, and the specimen continued to bear load. When Δ < 50 mm, the degradation coefficient of the bearing capacity of the structure decreased rapidly, and the declining trends of the SF and SFW specimens were basically the same. Under negative loading, the degradation degree of the bearing capacity was smaller in the SFW specimen than in the SF specimen, reflecting the effect of the wall resistance on the horizontal load. Under forward loading, the difference between the bearing capacity degradation curves of the two specimens was small, and the middle parts of the curves overlapped. The main reason was that the wall was badly damaged and detached from the frame, which played a major role at that time. In the later stage of loading, the wall acted as an equivalent strut, but the effect was small because of the severity of its damage./p>